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By Dipl.-Ing. Thomas Neitzert (auth.)

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1----+1-[:> Vers chi ebu ng smanstab = 30'1.. = 38 'I.. - - 5 = 20'/0. Vorspannungszustand c:::J

Begrlindet wird dieses Vorgehen mit den Uberlegungen, daB der Matrizenwerkstoff im Durchschnitt eine urn den Faktor 1,5 hahere Festigkeit aufweist als der Armierungswerkstoff und ein elastisch-plastisches Verhalten in der formgebenden Werkzeugaffnung unzulassig ist. Programmtechnisch entsteht der Vorteil, daB die Unterstruktur der Matrize von vornherein als elastisch definiert werden kann und nur liber die Unterstruktur des Armierungs rings elastisch-plastische Berechnungen angestellt wer- 1mm ( Pi = 0 ) 120 Belastungszustand (Pi = 3000 N/mm Z Bild 10: Verschiebungsverhalten von FlieBpreBmatrizen bei variiertem HaftmaB.

Quadratisch TRI AX 6 6 Knotenpunkte 12 Freiheitsgrade - Verschiebungsansatz quadratisch TRIAX 3 3 Knotenpunkte 6 Freiheitsgrade - Verschie bu ngsa nsatz linear Rotationssymmetrische Vol umenel emente ~I /\Ji q zr f\A zt w '" - 37 - CD CD Unterstruktur 272 104 Knotenpunkte 649 247 Freiheitsgrade 1224 440 Elemente CD CD CD Unterstruktur Elemente 272 104 96 Knotenpunkte 649 247 247 Freiheitsgrade 1224 440 440 Bild 4: FE-Rechenmodelle fur zylindrische Werkzeuge. - 38 - Unterstruktur CD (0 CD CD Elemente 136 104 219 109 Knotenpunkte 295 247 414 287 Freiheitsgrade 420 440 627 474 Bild 5: FE-Rechenmodell flir Werkzeuge mit abgesetzter Innenbohrung.

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